| 压力 | 1~99（Mpa） |
|---|---|
| 泵轴位置 | 其他 |
| 叶轮吸入方式 | 单吸式 |
| 驱动方式 | 电动 |
| 性能 | 耐腐蚀 |
| 用途 | 管道泵,化工泵,流程泵,排污泵,屏蔽泵,试压泵,污水泵 |
| 原理 | 螺杆泵 |
| 输送介质 | 其他 |
| 适用范围 | 水、油、污水等 |
| 流量 | 1~800（m3/h） |
| 扬程 | 1~100（m） |
| 叶轮结构 | 半开式叶轮 |
| 叶轮数目 | 1~9 |
| 工作压力 | 1~160 |
| 电压 | 220、380（V） |
| 规格 | UHB-ZKUHB-2K32/10-20,UHB-ZK40/10-30,UHB-ZK50/20-20,UHB-ZK50/20-30,UHB-ZKUHB-2K65/30-20,UHB-ZK65/30-30,UHB-ZK65/30-50,UHB-ZK65/20-75,UHB-ZK80/45-35,UHB-ZK80/40-50,UHB-ZK80/50-120,UHB-ZK80/50-30,UHB-ZK80/50-50,UHB-ZK100/60-35,UHB-ZK100/60-50,UHB-ZK100/100-40,更多详询 |
| 排出口径 | 50~800 |
| 转速 | 1450 |
| 吸入口径 | 50~800 |
| 品牌 | galileo/伽利略 |
| 型号 | UHB-ZK |
1、质量可靠，使用寿命长 2、运行稳定，少去操心 3、服务周到，维护及时
【UHB-ZK型耐腐耐磨砂浆泵】产品:
【UHB-ZK型耐腐耐磨砂浆泵】产品简介：
UHB-ZK型耐腐耐磨砂浆泵属单级单吸悬臂式离心泵，过流部件采用钢衬超高分子量聚乙烯(UHMW-PE)。该材质是目前国际上新一代的泵用耐腐耐磨工程塑料，其最突出的优点是在所有的塑料中它具有优异的耐磨性、耐冲击性(尤其是耐低温冲击). 抗蠕变性(耐环境应力开裂)和极好的耐腐蚀性。
【UHB-ZK型耐腐耐磨砂浆泵】型号意义：
【UHB-ZK型耐腐耐磨砂浆泵】主要性能：
1） 耐腐耐磨，一泵多用，酸碱类清液料浆均适用。
2） 泵体为钢衬超高分子量聚乙烯结构，衬里厚度为8～20mm，该泵应用了衬塑专利技术，和其它同类泵相比较，具有衬里层抗热变形性能好，耐开裂，防脱落，使用温度高等优势。
3） 叶轮分开式，闭式二种，可根据介质状况任选。
4） 密封：K型动力密封、K1型动力密封、T型填料密封、T1型填料密封、C3型非标密封。
5） 适用介质：浓度80%以下硫酸，50%以下硝酸，各种浓度的盐酸，液碱，既适用清液也适用料浆。
4、主要技术参数：使用温度-20℃～90℃(使用改性材质，可提高到100℃以上), 进口直径 32mm～350mm, 流量5～2600m3/h,扬程80m以内。
【UHB-ZK型耐腐耐磨砂浆泵】主要特点：
UHB-ZK型耐腐耐磨砂浆泵是一种能适应各种不同的工况条件的泵，如输送酸、碱性清液或料浆；冶炼行业各种腐蚀性矿浆；硫酸行业各类稀酸；环保行业各类污水等。该泵既耐腐蚀又耐磨损，使用范围十分广泛。UHB-ZK型耐腐耐磨砂浆泵具有如下特点：
1） UHB-ZK型耐腐耐磨砂浆泵强大的耐磨性：过流部件全部采用钢衬超高分子量聚乙烯(UHMW-PE)制造，超高分子量聚乙烯(UHMW-PE)的耐磨性居塑料之首，比尼龙66(PA66)、聚四氟乙烯(PTFE)高4倍，是碳钢、不锈钢耐磨性的7-10倍。
2） 强大的耐冲击性：超高分子量聚乙烯的冲击强度位居通用工程塑料之首，是(丙烯腈／丁二烯／苯乙烯)共聚物(ABS)的5倍，且能在零下196℃下保持稳定，这是其它任何塑料所没有的特性。
3） 优良的耐腐蚀性：该泵在一定温度和浓度范围内能耐各种腐蚀性介质(酸、碱、盐)及有机溶剂，在20℃和90℃的80种有机溶剂中浸渍30d。外表无任何反常现象，其它物理性能也几乎没有变化。
4） 无噪音：超高分子量聚乙烯冲击能吸收性为塑料中最高值，消音性好，从而在输送过程中最大限度的减小了液体流动产生的噪音。
5） UHB-ZK型耐腐耐磨砂浆泵安全可靠，无毒素分解：该泵所采用超高分子量聚乙烯(UHMW-PE)化学性能极其稳定，因此亦适合在食品行业使用。
6） 摩擦系数低：该泵的内部的摩擦系为仅为0.07-0.11，故具有自润滑性。在水润滑条件下，其动摩擦系数比PA66和聚甲醛(POM)低一半。当以滑动或转动形式工作时，比钢和黄铜加了润滑油后的润滑性还要好。
7） UHB-ZK型耐腐耐磨砂浆泵抗粘性好：超高分子量聚乙烯(UHMW-PE)抗粘性极好，抗粘附能力与PTFE相当，因此在输送一些黏度较高的介质时亦表现突出。
【UHB-ZK型耐腐耐磨砂浆泵】适用范围：
1、UHB-ZK型耐腐耐磨砂浆泵用于硫酸磷肥业：稀酸、母液、污水、海水、含硅胶的氟硅酸，磷酸料浆等介质的输送。
2、UHB-ZK型耐腐耐磨砂浆泵用于有色金属冶炼业：特别适用于铅、锌、金、银、铜、锰、钴、稀土等湿法冶炼的各种酸液，腐蚀性矿浆，料浆(压滤机配用)电解液，污水等介质输送。
3、UHB-ZK型耐腐耐磨砂浆泵泵用于化工及其它企业：各种硫酸、盐酸、碱性、油类的清液或料浆岗位。钛白粉、铁红粉生产，各种染料、颜料生产，非金属矿产加工等行业。
4、UHB-ZK型耐腐耐磨砂浆泵用于氯 碱 业：盐酸、液碱、电解液等。
5、UHB-ZK型耐腐耐磨砂浆泵用于水处理业：纯水、高纯水、污水(皮革污水、电镀污水、电子污水、造纸污水、纺织污水、食品污水、生活污水、制药业污水等等)。
6、UHB-ZK型耐腐耐磨砂浆泵用于钢铁企业：酸洗系统的硫酸、盐酸岗位、带杂质的污水。
7、UHB-ZK型耐腐耐磨砂浆泵用于湿式脱硫循环泵：能同时适用碱性、酸性、腐蚀性岗位。
8、UHB-ZK型耐腐耐磨砂浆泵用于煤碳工业、煤化工中的腐蚀性液体、煤浆的输送；洗选煤配用泵。
【UHB-ZK型耐腐耐磨砂浆泵】结构图：
【UHB-ZK型耐腐耐磨砂浆泵】轴封结构图及原理：
密封结构图 | 结构特点 |
名称：K型动密封 结构特点： 采用2～4个氟橡胶油封作为密封件，结构简单、可靠、价格较低，开空车不能超过5分钟。 适用范围： 主要适用于清液或含固量≤15%的料浆以及含杂质的污水等腐蚀性介质 | |
名称：K1型动密封 结构特点：采用2～4个氟橡胶油封作为密封件，结构简单、可靠、价格较低，可开空车，寿命比K型长。 适用范围：主要适用于清液或含固量≤15%的料浆以及含杂质的污水等腐蚀性介质 | |
工作原理： K型及K1型动力密封主要由副叶轮（或副叶片）与停车密封（橡胶油封）组成。工作时由于副叶轮（或副叶片）旋转产生的离心力使密封腔处于负压状态，从而阻止液体向外泄漏，此时，停车密封不起作用。橡胶油封的唇口因负压而松开，与轴套产生一定间隙，减小其之间的磨损，延长了使用寿命；停机时，由于副叶轮（或副叶片）停止旋转，密封腔由负压转为正压，停车密封开始工作，橡胶油封的唇口在压力作用下紧紧包住轴套，从而达到密封目的。若允许冷却水渗入介质内，可选用带冷却水K型动力密封，即可添加外冷却水装置，延长油封的使用寿命。该密封的油封采用氟橡胶制成，主要适用于输送含固体颗粒的料浆、含杂质的污水等腐蚀性介质（带冷却水K型动力密封用的冷却水为洁净的自来水，压力适宜在0.05Mpa以内）。 | |
名称：T型填料密封 结构特点： 适用范围： | |
名称：T1型填料密封 结构特点： 与T型基本相同，可加冷却水，寿命比T型延长。 适用范围： 主要适用于输送含大量颗粒腐蚀性介质（25%≤含固量≤40%）和含大量杂质的污水。 | |
工作原理： T型、T1型密封属软填料密封，填料采用膨胀聚四氟乙烯等制成，主要适用于输送含大量颗粒的料浆和杂质。按用户要求分为不加冷却水的T型和可加冷却水的T1型（如图5）密封结构（T1型填料密封用的冷却水为洁净的自来水）。 | |
名称：C3型非标机械密封 结构特点： 该密封为K型改进型，可加冷却水，开空车时间可超过15分钟，如用于输送大量颗粒介质时，寿命最长。 适用范围： 主要适用于含大量颗粒（15%≤含固量≤35%）的腐蚀性介质。 | |
工作原理： C3型密封为内装式非标机械密封，采用外冷却方式，需加冷却水，是一种平衡式机械密封，它可根据液体压力的不同自动调节端面比压，从而减轻端面磨损，延长使用寿命，该密封的动静环均由碳化硅制成，可用于输送含大量颗粒的腐蚀性液体。该密封具有结构紧凑，使用寿命长等优点（冷却水为洁净的自来水）。 | |
【UHB-ZK型耐腐耐磨砂浆泵】性能参数：
【UHB-ZK型耐腐耐磨砂浆泵】性能曲线图：
【UHB-ZK型耐腐耐磨砂浆泵】启动、运行、维护及拆装说明：
（一）启动、运行及维护
1.1 运行前的检查
试运行前应先用手盘动联轴器或轴，检查转向是否正确，运转是否灵活，如盘不动或有异常声音，应及时检查，检查时先从外部用手检查联轴器是否水平，从轴承座上的油镜孔处查看润滑油的位置是否在油镜的中心线附近(太多应放掉一些，太少应加上一些),边检查边盘动，如果问题依然存在，就要拆泵检查，(拆泵时请参照本说明书上的结构简图和拆装程序)清理异物，并和本厂联系协商解决方法。
1.2 开车步骤
a.将泵内灌满液体
b.及时打开进口阀门(如进口阀门为单向止回阀，就不需要人工操作)
c.接通电源
d.再打开出口阀门
1.3 运行 运行中如有异常声音，或有电机发热等不正常情况出现时，也应停机检查，检查方法和步骤同1
1.4 停机
a.先关闭出口处阀门
b.切断电源，并及时关闭进口处阀门；(如进口阀门为单向止回阀，就不需要人工操作)。
1.5 维护
a.轴承座内的润滑油应定期更换，正常情况六个月更换一次。
b.寒冷季节，停泵后若有结冰现象，应先接通密封处冷却水，必要时可加热水进去解冻，之后用手盘动联轴器，直到运转灵活，再按照启动步骤开车。
c.有冷却水装置的泵，开车前应先接通冷却水，泵正常运行时，可继续接通，若条件不允许也可停掉，冷却水的流量和压力都没有要求，自来水即可；
d.泵在关闭出口阀门时的运行称为闭压运行状态，全塑泵或衬塑泵的闭压运行时间应尽可能减短，常温介质以不超过5分种为限，高温介质最好不要超过2分种；
e.中分泵壳的泵，如进口150mm以上的泵，中分面处的密封塑料，因热胀冷缩尺寸有些变化，安装时应先将中分处的连接螺栓拧紧，再连接进口管路，以防中分面泄漏，此条对北方的用户尤其重要；
f.泵不能承受进出口管道的重量，进口管路越短越好，泵出口到阀门处的垂直高度应尽可能短；
g.保持电机上没有水迹，防止电机受潮。
（二）拆装程序
2.1 不带付叶轮的泵(进口直径≤125mm的泵)
拆装顺序：(参照本说明书中的结构图)
a. 松开泵壳9与泵盖1连接螺栓，拆下泵盖。
b. 松开锁紧螺母2(左旋螺纹)和防转螺母4(左旋螺纹),拆下叶轮8。
c. 松开泵壳9与轴承座26的连接螺栓，拆下泵壳。
d. 松开密封盒13与泵壳9的连接螺栓，拆下密封盒。
e. 旋开密封盒上的后压盖20，取出K形密封圈15。
安装顺序与拆卸顺序相反，需要注意的是：
a. 将叶轮拼帽拼紧后，检查一下叶轮与泵体之间的间隙，此间隙要求在2mm左右。
b. 安装好泵盖后，检查一下泵盖与叶轮之间的间隙(从出口处往里看),此间隙应保证在2mm左右，高温介质用泵，此间隙要求在2.5mm左右。
c. 叶轮与泵体之间的间隙达不到要求的，可通过增减叶轮与轴套之间的垫片来进行调整。
d. 泵盖与叶轮之间的间隙达不到要求的，可通过增减泵体与泵盖之间的垫片来进行调整。
2.2 带付叶轮的泵(进口直径>125mm的泵)
拆装顺序：(参照说明书中的结构图)
a. 松开泵壳9与泵盖1连接螺栓，拆下泵盖。
b. 松开锁紧螺母2(左旋螺纹)和防转螺母4(左旋螺纹),拆下叶轮8。
c. 松开泵壳9与轴承座28的连接螺栓，密封盒14与泵壳9之间的连接螺栓，拆下泵壳9。
d. 依次拆下付叶轮11，密封盒14，K形密封圈15，轴套18。
安装顺序与拆卸顺序相反，需要注意的是：
a. 将叶轮拼帽与挡水圈后的螺母相对拼紧后，检查一下叶轮与泵体之间的间隙，此间隙要求在2.5mm左右
b. 安装好泵盖后，检查一下泵盖与叶轮之间的间隙(从出口处往里看),此间隙应保证在2mm左右，高温介质用泵，此间隙要求在2.5mm
c. 叶轮与泵体之间的间隙不符合要求的，可通过增减叶轮与轴套之间的垫片来进行调整
d. 泵盖与叶轮之间的间隙不符合要求的，可通过增减泵体与泵盖之间的垫片来进行调整
声明：由于产品一直在更新，本文中所有文字、数据、图片均只适用于参考，UHB-ZK型耐腐耐磨砂浆泵性能参数、UHB-ZK型耐腐耐磨砂浆泵使用场合、UHB-ZK型耐腐耐磨砂浆泵材质要求、UHB-ZK型耐腐耐磨砂浆泵结构、UHB-ZK型耐腐耐磨砂浆泵安装尺寸以及UHB-ZK型耐腐耐磨砂浆泵的价格等详情，我们一定会尽心尽力为您提供优质的服务。
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2.产品实行终身包修，免费保修期满后买方如委托上海苍茂实业进行维护保养，上海苍茂实业将对设备进行维护更换件（出厂价），并详细列出维保内容。
3.上海苍茂实业本着以客户利益为第一，想客户所想、急客户所急，尽己所能满足客户的要求，做好售后服务。
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2.对所有分供方都进行考察、评审，所有产品的采购都只在合格分供方进行。对分供方所提供的原材料、外购件、外协件都需经过严格复查，检验合格后方准入库；
3.产品制造严格执行“双三检”制度，不合格零件不转序、不装配、不出厂；
如还有其它疑问请联系我们：
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业务手机：15026907667 // 15026907705 // 15026907720 // 15026907675
专家指出，目前，中国东部、中部、西部和东北四大板块协调发展的整体战略逐步确立。为了解决东部与其他区域间的发展不平衡，国家将通过财政转移支付等制度，带动中西部与东部共同发展，而非过去计划经济中所实行的“拆东墙补西墙”。
闭环地源热泵系统模型与仿真
摘要：地源热泵系统的特性主要由两部分决定：一是地热换热器的长度和配置，二是与之相匹配的热泵机组的性能，因此建立地热换热器和热泵机组的耦合传热模型是进行地源热泵系统性能研究的重点。由于地热换热器所涉及的传热过程的复杂性，地热换热器的传热模型仍是国内外闭环地源热泵系统研究工作的重点。作者近年来在地热换热器传热模型方面进行了一些有创新性的研究：提出了分析竖直埋管地热换热器钻孔内的传热过程的准三维模型;另外，采用顺序模块法建立了热泵机组的数学模型;通过能量平衡关系式，建立了地源热泵系统的动态模型。利用系统模型可以模拟在不同地热换热器长度及配置情况下，系统能耗、制冷量性能系数等。通过试验验证表明，该系统模型预测结果与试验比较吻合，预测水温与实测结果最大相对误差不超过5%，制冷量或制热量最大误差不超过10%。 1．前言 由于地源热泵地下换热的影响因素多、设计难度大，基础数据不足，某些参数的选择不当会造成工程造价难以接受，限制了该项技术，所以直到上个世纪80年代后期才在商业、民用建筑的空调系统中采用。最近几年，大量报道反映了国外进行的工作和取得的成果[1]。 由于它的环保和节能特点，地源热泵空调系统在国内正在受到越来越多的关注，特别是近几年，国内开始有了地源热泵空调系统的实际工程。因此，地源热泵的设计细节、及其与传统建筑系统匹配的资料很少，对地源热泵工程实例的调研和经验总结是国际上地源热泵研究的一个重要方面。 在地源热泵系统中，地热换热器的研究一直是地源热泵技术的难点，同时也是也是该项技术研究的核心和应用的基础。现有的地热换热器设计方法大都基于美国和欧洲对地热换热器的试验研究。国内有关地源热泵的研究重点均放在地热换热器的试验研究上，也分别给出了相关的实验结果。由于缺乏对换热器在土壤中复杂的传热机理的深入研究，使得所得结论只适用于某一具体实验系统，理论性较差，提供的基础数据又较少，因而难于指导实际的工程设计。因此，目前研究的内容之一是建立更接近于实际情况的地热换热器传热模型。 众所周知，地源热泵系统的特性主要由两部分决定：一是地热换热器的长度和配置，二是与之相匹配的热泵机组的性能。因此在地热换热器配置已定的情况下，地源热泵系统的性能如何是目前工程中最关心的问题。所以本文的另一个研究内容是建立地热换热器与热泵机组的动态模型，并通过试验验证模型的准确性。 2. 地热换热器模型综述 根据布置形式的不同，闭环地热换热器可分为水平埋管与竖直埋管换热器两大类。竖直埋管地热换热器也就是在若干竖直钻孔中设置地下埋管的地热换热器，通常采用U型埋管的形式。U型埋管地热换热器也就是一个钻孔中布置U型管，再加上回填材料，与周围土壤构成一个整体。一个钻孔中可以设置单组U型管，也可以设置两组U型管。竖直埋管占地面积小，传热效率高，在工程中得到了广泛的应用，本文主要以工程中应用最广的单U型管为例，详见图1。 由于地热换热器所涉及的传热过程的复杂性，地热换热器的传热模型仍是国内外闭环地源热泵系统研究工作的重点。有关地热换热器的传热，迄今为止还没有普遍公认的模型和规范。国际上现有的传热模型大体上可分为两大类。第一类是以热阻概念为基础的解析解模型，第二类方法以离散化数值计算为基础的数值解模型。第一类模型采用Kelvin的线热源模型或无限长圆柱模型[2]。这类半经验方法概念简单明了，容易为工程技术人员接受，因此在工程中得到一定的应用。其缺点是各热阻项的计算做了大量简化假定[3]，模型过于简单，能够考虑的因素有限，特别是难于考虑冷、热负荷随时间的变化、全年中冷热负荷的转换和不平衡等较复杂的因素。第二类方法以离散化数值计算为基础的传热模型，可以考虑接近现实的情况，采用有限元或有限差分法求解地下的温度响应并进行传热分析。但是由于地热换热器传热问题涉及的空间范围大、几何配置复杂，同时负荷随时间变化，时间跨度长达十年以上，因此若用这种分析方法按三维非稳态问题求解实际工程问题将耗费大量的计算机时间，在当前的计算条件下直接求解工程问题几乎是不可能的。这种方法在目前还只适合于在一定的简化条件下进行研究工作中的参数分析，而不适合于做大型的多钻孔的地热换热器的传热模拟，更不适合用作工程设计和优化。
3. 竖直单U型管地热换热器模型的建立
3.1 钻孔内准三维模型的建立 在研究地源热泵系统性能时，由于时间跨度比较小，因此钻孔内回填材料热物性、钻孔几何尺寸等都对地源热泵系统的性能有重要影响。以往的一维模型和二维模型中，由于对钻孔内结构进行了简化，即将两根U型管简化为一根，并假定U型管内流体温度为定值，无法得到钻孔内流体温度随钻孔深度的变化以及两根U型管之间引起的热短路情况。因此模型与实际情况有一定的差别，导致模型预测误差较大。 课题组近年来在地热换热器传热模型方面进行了一些有创新性的研究：在二维模型[4]的基础上，流体温度在深度方向的变化以及轴向的对流换热量必须予以考虑。为保持模型的简明，钻孔内固体部分的轴向导热仍忽略不计，我们把建立的此模型称为准三维模型。对于单U型管的钻孔的热平衡分析，根据流体在U型管中向下和向上流动过程中的能量平衡方程式求解得到U型管内流体温度无量纲形式的解为[5，6]： 其中, , ，，，c为流体的比热，M为U型管内流体的质量流率，R11为U型管至钻孔壁的热阻[5]，R12为两根U型管之间的热阻[5]，Tb为钻孔壁温，H为钻孔深度，为流体入口温度。
3.2 钻孔外瞬变温度场分析 埋有管子并与土壤进行着热交换的钻孔，通常可以被近似地看作是置于半无限大介质中的线热源而进行传热分析，以确定钻孔壁的温度。国外正式推荐的计算钻孔外热阻的模型主要是无限长线热源模型[2,3]，也即一维模型，它忽略了钻孔有限深度和地表面作为边界的影响，在处理长时间的传热问题时会造成较大的误差。我们利用格林函数法首次求得了半无限大介质中有限长线热源的温度响应，解决了求解精度和计算时间的矛盾。利用格林函数法可导得半无限大介质中的温度响应为[7
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